供应龙骨机

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减小铸型中气体反压力的途径有两条。一条是适当低型砂中的含水量和发气物质的含量，亦即减小

砂型的发气性；另一条途径是提高砂型的透气性，在砂型上扎通气孔，或在离浇注端最远或高部位设通

气冒口，增加砂型的排气能力。

３浇注条件方面的因素

（１）浇注温度　浇注温度对液态金属的充型能力

有决定性的影响。浇注温度越高，充型能力越好。在

一定温度范围内，充型能力随浇注温度的提高而直线

上升。超过某界限后，由于金属吸气多，氧化严重，充型能力的提高幅度越来越小。对于薄

壁铸件或流动性差的合金，利用提高浇注温度改善充型能力的措施，在生产中经常采用，也

比较方便。但是，随着浇注温度的提高，铸件一次结晶组织粗大，容易产生缩孔、缩松、粘

砂、裂纹等缺陷，因此必须综合考虑，谨慎使用。

结晶潜热得以发挥。β相的潜热为１４１×１０４Ｊ／ｋｇ，比α相约大３倍。

总之，结晶潜热相对合金的结晶特性而言，是一个

次要的因素，结晶特性对流动性的作用是主导的。

（３）金属的热物理性能 （比热容、密度和热导率）　

比热容和密度较大的合金，因其本身含有较多的热量，

在相同的过热度下，保持液态的时间长，流动性好。热

导率小的合金，热量散失慢，保持流动的时间长，故流

动性好。

（４）黏度　液态金属的黏度与其成分、温度、夹杂

的含量和状态等有关。黏度对充型过程前期 （紊流）

流动性影响不明显，在充型的最后很短的时间内 （层

），对流动性才表现出较大的影响。

２流动性的测定

由于影响液态金属充型能力的因素很多 （后述），在工程应用及研究中，不能笼统地对

各种合金在不同的铸造条件下的充型能力进行比较。通常用相同实验条件下所测得的合金流

动性表示合金的充型能力。因此，可以认为合金的流动性是在确定条件下的充型能力。液态

金属的流动性是用浇注 “流动性试样”的方法衡量的。在实际中，是将试样的结构和铸型性

质固定不变，在相同的浇注条件下，例如在液相线以上相同的过热度或在同一的浇注温度

下，浇注各种合金的流动性试样，以试样的长度或以试样某处的厚薄程度表示该合金的流动

性。对于同一种合金，也可以用流动性试样研究各铸造因素对其充型能力的影响。